母排载流量是一个复杂的问题，这是一个系统工程，需要在开关柜系统内考虑这个问题，设计到柜体尺寸，柜体通风等等因素。

载流量计算有几个公式，都是基于发热和散热平衡来计算的。

单根铜排空气中载流量的计算公式：

其中I为额定电流，

R是铜排的电阻值，铜排宽度b，高度是a，  

A是铜排散热表面积（m ² ）,

ΔT是温升，即铜排表面温度与环境温度之差；ρ

Kt是铜排表面的综合散热系数（W/m ² ·K），它表明铜排表面的散热能力，与铜排的表面状况和所处环境有关,综合表面散热系数Kt通常取6~9W/m ² ·K。

整理后载流量计算公式如下：

以一根80x10mm竖直安装的铜排为例， Kt取9W/m ² ·K

通过计算 =1397.8A

  计算公式还有

I载流量，单位A

（Θ-Θn）环境温度≤40，单位 ^O C

S母线截面积 cm2

P母线周长 cm

ρ导体20度时电阻，铜为1.83μΩcm

α电阻温度系数 0,04

K 条件系数，计算单根铜排载流量取 1

同样以单根80x10铜母线计算得出载流量是  1713A。

综合条件系数 K由k1到k6乘积组成

• 系数k1是每相母线数量的系数，当多根导体并联使用时。总电流容量小于单根铜排的额定值乘以所用铜排的根数，这是由于 铜排之间阻碍了内部导体的对流和辐射损失。    

1根母线（k1=1）

2或3根母线，见下表：

这个系数两个关键点，一是e/a，同等截面积，还有就是根数，可以看出相互关系。

• 系数k2是母线表面条件的系数：

裸露：k2=1

涂漆：k2=1.15 涂漆有利于散热，增大载流量，BTW，热缩套管也有利于散热。

• 系数k3是母线位置的系数：

边缘安装母线：k3=1

1根安装在底座上的母线：k3=0.95

几个底座安装的母线：k3=0.75

• 系数k4是母线安装位置的系数：

平静的室内空气：k4=1

平静的室外空气：k4=1.2

非通风管道中的母线：k4=0.80

• 系数k5是人工通风的系数：

无人工通风：k5=1

通风应根据具体情况进行处理，然后通过测试验证。

• 系数k6是电流类型的系数：

对于频率≤60 Hz的交流电流，k6是由每相的根数n及其间距决定的。

间距等于母线厚度的k6值：n=1,k6=1;n=2,k6=1;n=3,k=0.98  

6根10x80铜排的载流量可以计算得出：

I=1397.8xK1...K6=1397.8X4.4X0.98=6027.3A

上述计算是采用直流电阻率。对于国内一般的开关柜来说，上述电流应该是偏大，基本上不能通过温升试验，那是由于国内开关柜铜排布置比较紧密，导致交流电阻显著升高，一般达到直流电阻的1.2到1.5倍，导致发热严重。

交流电阻是在交流电情况下集肤效应邻近效应影响产生的，首先集肤效应，和铜排的形状关系密切。导体的电阻在交流时总是比在直流时高。交流电流产生的交变磁通量与导体相互作用，产生一个反电势，该反电势倾向于减少导体中的电流。导体的中心部分受到最大数量的磁力线的影响，线连接的数量随着边缘的接近而减少。通过这种方式由自感产生的电动势在大小和相位上都不同，因为在导体横截面的中心较大，在外部较小。因此，电流倾向于流入导体中对向电动势最小的部分；也就是说，进入矩形导体的外表面或边缘，产生所谓的“红色”效应。由此产生的不均匀电流密度会增加导体的电阻，并导致损耗增加。效应的大小和重要性随着频率、导体的大小、形状和厚度的增加而增加 ，但与流动电流的大小无关 。应注意的是，随着导体温度的升高，趋肤效应减小，从而在高温下产生低于预期的交流电阻。由于铜导体的电阻率较低，因此铜导体的这种影响比等截面积的铝导体更明显。这种差异在大母线截面中尤为明显。

而邻近效应则是受到流动电流相互作用的影响，导致电流偏向远离相对面的方向，从而电流密度不均衡，总体电流密度下降。

因此载流量不是简单的可以套用的，与母排布置，柜体结构等息息相关。而开关柜的温升不只是母线的问题，元器件的发热量，局部发热过高、涡流等等都是导致温升超标的原因，需要通过系统设计是解决开关柜温升超标的问题。